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          解決方案凝汽器真空度對汽輪機效率的影響分析凝汽器生產廠家

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          凝汽器真空度對汽輪機效率的影響分析

          發布時間:2018-12-04 15:09 作者:李清 來源:連云港靈動 點擊: 字號:

          凝汽系統及凝汽器真空影響因素
             
          摘要:凝汽設備是汽輪機組的重要輔機-,是朗肯循環中的重要一節。對整個電廠的建設和安全、經濟運行都有著決定性的影響。
          從循環效率看,凝汽器真空的好壞,即汽輪機組-終參數的高低,對循環效率所產生的影響是和機組初參數的影響同等重要的。雖然提高凝汽器真空可以使汽輪機的理想焓降增大,電功率增加,但不是真空越高越好。影響凝汽器真空的原因是多方面的,主要有:汽輪機排氣量、循環水流量、循環水入口溫度等。
             
          凝汽器真空度對汽輪機效率的影響分析

          凝汽器性能計算及真空度影響因素分析

          凝汽器性能計算及真空度影響因素分析
           
          提高朗肯循環熱效率的途徑
          ①  提高平均吸熱溫度的直接方法是提高初壓和初溫。在相同的初溫和背壓下,提高初壓可使熱效率增大,但提高初壓也產生了一些-的問題,如設備的-度問題。在相同的初壓及背壓下,提高-汽的溫度也可使熱效率增大,但溫度的提高受到金屬材料耐熱性的限制。。
          ② 降低排汽溫度  在相同的初壓、初溫下降低排汽溫度也能使效率提高,這是由于循環溫差加大的緣故。但其溫度下降受到環境溫度的限制。

          凝汽系統的工作原理

          圖6.1是汽輪機凝汽系統示意圖,系統由凝汽器5、抽氣設備1、循環水泵4、凝結水泵6以及相連的管道、閥門等組成。
           
          汽輪機凝汽系統示意圖
           
          圖6.1  汽輪機凝汽系統示意圖
          1-抽氣設備;2-汽輪機;3-發電機;4-循環水泵;5-凝汽器;6-凝結水泵
           
          凝汽設備的作用主要有以下四點:
          (1)凝結作用   凝汽器通過冷卻水與乏汽的熱交換,帶走乏汽的汽化潛熱而使其凝結成水,凝結水經回熱加熱而作為鍋爐給水重復使用。
          (2)建立并維持一定的真空   這是降低機組終參數、提高電廠循環效率所必需的。
          (3)除氧作用   現代凝汽器,特別是不單設除氧器的燃氣蒸汽聯合循環的裝置中的凝汽器和沸水堆核電機組的凝汽器,都要求有除氧的作用,以適應機組的防腐要求。
          (4)蓄水作用    凝汽器的蓄水作用既是匯集和貯存凝結水、熱力系統中的各種疏水、排汽和化學補給水的需要,也是緩沖運行中機組流量急劇變化、增加系統調節穩定性的需求,同時還是確保凝結水泵必要的吸水壓頭的需要。
          為了達到上述作用,僅有凝汽器是不夠的。要保證凝汽器的正常工作,必須-維持三個平衡:1熱量平衡,汽輪機排汽放出的熱量等于循環水帶走的熱量,故在凝汽系統中設置循環水泵。2-平衡,汽輪機排汽流量等于抽出的凝結水流量,所以在凝汽系統中必須設置凝結水泵。3空氣平衡,在凝汽器和汽輪機低壓部分漏入的空氣量等于抽出的空氣量,因此必須設置抽氣設備[14]。
          凝汽器內的真空是通過蒸汽凝結過程形成的。當汽輪機末-排汽進入凝汽器后,受到循環水的冷卻而凝結成凝結水,放出汽化潛熱。由于蒸汽凝結成水的過程中,體積驟然下降(在0.0049MPa的壓力下,水的體積約為干蒸汽體積的1/28000倍),這樣就在凝汽器容積內形成了高度真空。其壓力為凝汽器內溫度對應的蒸汽飽和壓力,溫度越低,真空越高。為了保持所形成的真空,通過抽氣設備把漏入凝汽器內的不凝結氣體抽出,以免其在凝汽器內逐漸積累,惡化凝汽器真空[15]。

          2.2凝汽器性能指標

          在電廠中,需要監測凝汽器的性能指標包括真空度、端差、循環水溫升、凝結水過冷度及水側冷凝管壁運行清潔系數等[16]。凝汽器中蒸汽和循環水溫度變化情況見圖6.2。
           
          凝汽器中蒸汽和循環水溫度沿冷卻面的分布
           
          圖6.2  凝汽器中蒸汽和循環水溫度沿冷卻面的分布
           
          凝汽器的真空度是指大地大氣壓與凝汽器內壓力之差,即:
                                                                            (6.1)
          式中:為真空度,Kpa;Pa為大氣壓力,Kpa;Ps為凝汽器壓力,Kpa。
          凝汽器端差是指汽輪機背壓下飽和溫度與凝汽器出口循環水溫度的差值,即:
                                                                            (6.2)
          式中:為端差,℃;為凝汽器壓力對應的飽和溫度,℃;為凝汽器出口處循環水溫度,℃。
          凝汽器循環水溫升是指循環水流經凝汽器后溫度的升高值,即:
                                                                           (6.3)
          式中:為端差,℃; 為凝汽器-處循環水溫度,℃。
          凝汽器凝結水過冷度是指凝汽器壓力對應的飽和溫度與凝汽器熱井水溫度的差值,即:                                                                 (6.4)
          式中: 為凝結水過冷度,℃;為凝汽器熱井水溫度,℃。
          凝汽器水側冷凝管壁運行清潔系數是指凝汽器實際總平均傳熱系數與理想總平均傳熱系數之比,即:
                                                                           (6.5)
          式中:為水側冷凝管壁運行清潔系數;為凝汽器實際總平均傳熱系數,按照熱平衡原理方法計算(3.2.3節介紹),w/(m2.k);為凝汽器理想總平均傳熱系數,按照別爾曼公式方法計算(2.2.3節介紹),w/(m2.k)。

                                                                               (6.6)

          2.3凝汽器總平均傳熱系數的計算

          方法一:熱平衡原理
                                 (6.7)
          式中:為凝汽器總平均傳熱系數,w/(m2.k);K為循環水定壓比熱,取為4.187kj/(kg. ℃); Cp為循環水流量,kg/s;A為凝汽器總傳熱面積,m2。
             方法二:全蘇熱工研究所根據實驗和理論分析得到的別爾曼公式[13](已修正)
                                                                               (6.8)
                                     (6.9)
                               (6.10)
                                  (6.11)
          式中:β—考慮冷卻表面設計清潔狀況和冷卻管材料及壁厚的修正系數;
          —循環水在冷凝管內的流速,m/s;
          x—系數,當時                   
              (6.12)
          時  ;                           
            (6.13)
                   —系數,;                           
            (6.14)
          為蒸汽負荷率,g/(m2.s);
          Z—循環水流程數;
          —冷凝管內徑,mm;
          、、、—考慮循環水流速、循環水溫度、循環水流程數和蒸汽負荷率等影響的修正系數;
          、、—考慮冷凝管布置、漏入空氣量和水側冷凝管壁運行清潔度等影響的修正系數[12]。

                                                               
           (6.15)
             
                                                       
          (6.16)
              其中,為實際排汽量;
          為凝汽器設計排汽量;
          為臨界排氣量,。          
           (6.17)
          冷卻表面設計清潔狀況和冷卻管材料及壁厚的修正系數按下式計算:

                                  (6.18)
                  式中  —冷卻表面設計清潔系數,與冷卻方式和水質有關,直流供水和清潔水時,取0.80~0.85;循環供水和化學處理(氯化、二氧化碳)的水時,取0.75~0.80;污臟水和可能形成礦物沉淀的水,取0.65~0.75。
                      —冷卻管材料及壁厚修正系數,對于壁厚lmm的黃銅管為1.0,B5管為0.95,B30管為0.92,不銹鋼管為0.85。
          冷凝管布置修正系數的確定:
                 對實際運行的凝汽器,當凝汽器水側管壁足夠清潔(大修清掃后或-投運機組)以及汽輪機真空系統嚴密性正常時,可認為水側冷凝管壁運行清潔及汽側空氣量修正系數為1,即
                                           ==1
          亦即二者對凝汽器總體傳熱系數無影響。
                   取現場實測的數據,按照熱平衡原理的方法計算所得凝汽器實際總平均傳熱系數,按照別爾曼公式計算出凝汽器實際總平均傳熱系數,則
                                        
                                          (6.19)
          的大小反映了管束布置的好壞,即越大,說明管束布置越合理,反之亦然。此系數可用來評價凝汽器管束布置的傳熱效果。

          2.4相關參數對凝汽器真空影響的理論分析

          凝汽器真空是汽輪機組經濟運行的主要指標。提高汽輪機經濟性的方法很多,比如改造設備、改造運行方式、調整配汽機構、減小節流損失以及提高凝汽器的真空等。相對而言提高凝汽器真空較其它方法更為易行。在運行中只要對汽輪機系統有針對性地開展工作,就可以使凝汽器真空有較大地提高。提高凝汽器真空可以增加循環熱效率,使機組熱耗率降低,煤耗減少,因此凝汽器真空被做為重要的監測量。
          影響凝汽器真空的相關參數很多,如凝汽器循環水入口溫度、汽輪機排汽量、循環水量、真空系統嚴密性等。
          相關參數對凝汽器真空影響的理論分析是基于偏微分原理,即下述四個原始公式所式,公式中包含以上四個未知數,針對每個公式,對上述四個未知數逐一進行偏微分求解,-終求解出排汽壓力對以上四個因素的偏導。對某一變量偏導時,其他三個變量保持不變,即單因素分析。

          理論分析所需原始公式如下:

                                                                            (6.20)
                                                                            
                                                                            (6.21)
           
                                                                            (6.22)
           
                                                                            (6.23)
                                                                            
          注:  在凝汽式汽輪機通常的排汽壓力變化范圍內,Δh變化很小,約為2180kj/kg。
          (1)、循環水入口溫度對凝汽器真空度影響的理論分析
          循環水入口溫度直接影響凝汽器的真空?,F場實驗和理論計算均表明,循環水入口溫度越低,凝汽器真空越高。而循環水入口溫度由環境氣溫和供水方式決定。對直流供水系統而言,主要與氣候有關,如冬季比夏季水溫低,真空較高;對于循環供水系統而言,循環水入口溫度不僅與氣溫有關,而且與冷卻設備的性能和運行狀態有關[21]。
          計算循環水入口溫度對凝汽器真空的影響時,假定其它參數保持不變,且真空系統嚴密性正常,即空氣修正系數Ca=l;凝汽器水側管壁足夠清潔,及水側管壁運行清潔系數Cf=1。
          循環水溫度修正系數對循環水入口溫度的偏導:

                                                                            (6.24)
          循環水流程修正系數對循環水入口溫度的偏導:

                                                                            (6.25)
          循環水流速修正系數對循環水入口溫度的偏導:

                                                                            (6.26)
          其中,當時,                                   (6.27)
                當時,                                       (6.28)
             凝汽器總平均傳熱系數K對循環水入口溫度的偏導:

                                                                               (6.29)
               
          凝汽器傳熱端差δt對循環水入口溫度的偏導:
           
                                                                               (6.30)
           凝汽器排汽壓力對應下飽和溫度對循環水入口溫度的偏導:

                                                                               (6.31)
             凝汽器排汽壓力對循環水入口溫度的偏導:

           
                                                                                (6.32)
          表6.4中的數據是在其他條件不變時,單獨改變循環水入口溫度,利用上訴數學模型計算得到的。如圖6.4和6.5所示,凝汽器排汽壓力隨著循環水入口溫度的增加而升高,當循環水入口溫度較高時,凝汽器排汽壓力隨著循環水入口溫度增加而升高的幅度加大。
          (2)、汽輪機排汽量對凝汽器真空度影響的理論分析
          由循環水溫升關系式知,當循環水量不變時,循環水溫升和凝汽器蒸汽負荷成正比。由別爾曼公式和傳熱端差的關系式可以看出:當凝汽器蒸汽負荷變化時,總體傳熱系數隨之改變,所以傳熱端差與蒸汽負荷的變化關系比較復雜。
          計算汽輪機排汽量對凝汽器真空的影響時,假定其它參數保持不變,且真空系統嚴密性正常,即空氣修正系數Ca=l;凝汽器水側管壁足夠清潔,及水側管壁運行清潔系數Cf=1。
          循環水溫度修正系數對汽輪機排汽量Dc的偏導:

                                (6.33)
             蒸汽負荷率修正系數對汽輪機排汽量Dc的偏導:
          時                                              (6.34)
          時                                   (6.35)
             凝汽器總平均傳熱系數K對汽輪機排汽量Dc的偏導:
                       
              (6.36)
          凝汽器排汽壓力對應下飽和溫度對汽輪機排汽量Dc的偏導:
          凝汽器排汽壓力對應下飽和溫度對汽輪機排汽量Dc的偏導:
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